Краснов Максим Львович, начальник листопрокатного цеха № 11, ПАО «Магнитогорский металлургический комбинат», Магнитогорск, Россия; krasnov.ml@mmk.ru Качурин Павел Леонидович, заместитель начальника листопрокатного цеха № 11, ПАО «Магнитогорский металлургический комбинат», Магнитогорск, Россия; kachurin.pl@mmk.ru Вишняков Сергей Геннадьевич, начальник цеха ПРОКАТСЕРВИС 11 ООО «ОСК», ПАО «Магнитогорский металлургический комбинат», Магнитогорск, Россия; vishnyakov.sg@mmk.ru Чернявский Александр Олегович, д-р техн. наук, Южно-Уральский государственный университет, Челябинск, Россия; a.o.cher@mail.ru Васильев Виталий Альбертович, канд. техн. наук, зам. директора, Научно-технический центр «СИГМА», Челябинск, Россия; vasilyev_va@list.ru Савченко Юрий Иванович, к.ф-м.н., доцент кафедры «Физика», Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова, Магнитогорск, Россия; jura_sav@mail.ru Ницкий Антон Юрьевич, научный сотрудник, Челябинский государственный университет, Челябинск, Россия; nitskiy@list.ru Иванов Анатолий Иванович, научный сотрудник, Научно-технический центр «СИГМА», Челябинск, Россия; ivanovanat88@gmail.com Maxim L. Krasnov, Head of Sheet Rolling Shop No. 11, Magnitogorsk Iron and Steel Works, Magnitogorsk, Russia; krasnov.ml@mmk.ru Pavel L. Kachurin, Deputy Head of Sheet Rolling Shop No. 11, Magnitogorsk Iron and Steel Works, Magnitogorsk, Russia; kachurin.pl@mmk.ru Sergey G. Vishnyakov, Head of Shop (USC) No. 11, Magnitogorsk Iron and Steel Works, Magnitogorsk, Russia; vishnyakov.sg@mmk.ru Aleksandr O. Chernjavsky, Doctor of Technical Sciences, South Ural State University, Chelyabinsk, Russia; a.o.cher@mail.ru Vitaly A. Vasilyev, Dr. Engineer, Deputy Directors, SIGMA Scientific Research Center, Chelyabinsk, Russia; vasilyev_va@list.ru Yu. I. Savchenko, Ph.D., Associate Professor of the Department of Physics, Nosov Magnitogorsk State Technical University, Magnitogorsk, Russia; jura_sav@mail.ru tel. Anton Yu. Nitskiy, Researcher, Chelyabinsk State University, Chelyabinsk, Russia; nitskiy@list.ru Anatoly I. Ivanov, Researcher, SIGMA Scientific Research Center, Chelyabinsk, Russia; ivanovanat88@gmail.com При возникновении автоколебаний ролика натяжной станции петленакопителя стана холодной прокатки во время эксплуатации появляются трещины на наружных поверхностях ролика. С целью определения причин возникновения автоколебаний натяжной станции травильного агрегата стана 2000 проведен отсеивающий промышленный эксперимент по оценке влияния технологических и диагностических факторов на ее состояние. Базы данных технологических и вибрационных параметров стана и ролика натяжной станции представляют собой единую гибридную базу данных, объединенную графической оболочкой. Промышленный эксперимент – это, как правило, пассивный эксперимент. То есть эксперимент, в котором экспериментатор не имеет возможности вмешиваться в процесс проведения эксперимента. Но на стане холодной прокатки один отдельно взятый независимый эксперимент требует всего 5–6 минут. Каждый рулон – разной толщины, ширины, различного химического состава и, соответственно, с различными механическими свойствами. Кроме того, различна скорость прокатки, натяжение полосы, обжатие полосы, различные силы трения на натяжной станции и т. д. Каждый рулон – это независимый эксперимент. Если информация о технологических и диагностических параметрах хранится достаточно долго, например год или два, этой информации достаточно, чтобы работать с ней как с лабораторным экспериментом: с запаздыванием по времени, но с информацией, достаточной для планирования эксперимента. Нужно только из массива данных выбрать информацию, которая соответствует плану эксперимента. Используя базу данных, провели промышленный эксперимент по определению условий возникновения автоколебаний ролика натяжной станции и прокатываемой полосы. Получена явная зависимость возникновения автоколебаний НС8 от скорости протягивания полосы в момент вырезания неметаллического включения (класс 3). Скорость протягивания должна быть в пределах от 0,5 до 1,0 м/с. При скоростях протягивания в диапазоне от 2,0 до 2,5 м/с автоколебания не возникают. Условия возникновения трещин на торцовых поверхностях ролика отсутствуют. The self-oscillations of the roller of the tension station of the loop accumulator of the cold rolling mill lead to the appearance of cracks on the outer surfaces of the roller during operation. In order to determine the causes of self-oscillations of the crack, we conducted a screening industrial experiment to assess the influence of technological and diagnostic parameters on the state of the tension station of the etching unit of mill 2000. The database of technological and vibration parameters of the mill and the roller of the tension station is a single hybrid database combined with a graphical shell. An industrial experiment is, as a rule, a passive experiment. It is an experiment in which the experimenter does not have the opportunity to interfere in the process of conducting the experiment. But in the case of a cold rolling mill, one single independent experiment requires only 5–6 minutes. Each roll is of different thickness, width, different chemical composition and, accordingly, with different mechanical properties. In addition, the rolling speed, strip tension, strip compression, different friction forces at the tension station are different. Each roll is an independent experiment. If information about technological and diagnostic parameters is stored for a long time, for example, a year or two, this information is enough to work with it as with a laboratory experiment. With a time lag, but with enough information to plan the experiment. It is only necessary to select information from the data array that corresponds to the experiment plan. Using a database a Digital Twin, we carried out an industrial experiment to determine the conditions for the occurrence of self-oscillations of the roller of the tension station and the rolled strip. The results obtained revealed a clear dependence of the occurrence of HC8 self-oscillations on the speed of stretching the strip at the time of cutting out a non-metallic inclusion (Class 3). The stretching speed should be in the range from 0.5 to 1.0 m/s. At stretching speeds in the range from 2.0 to 2.5 m/s, self-oscillations do not occur. There are no conditions for the occurrence of cracks on the end surfaces of the roller.